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　　 室溫下裝配的模具在熱流道系統(tǒng)零件的熱膨脹時會引起零件間產(chǎn)生相對位置的變化,為彌補(bǔ)零件的熱膨脹,需留出合適的膨脹間隙,如所示的冷間隙A和C.熱流道板通過中心定位銷7固定在定模板1上,受熱后向四周伸長。熱流道板的橫向熱膨脹將減小熱流道板與止轉(zhuǎn)銷2的間隙A,如設(shè)計時A值小于熱流道板的橫向熱膨脹量,受熱后止轉(zhuǎn)銷將阻止熱流道板的橫向伸長,造成熱流道板的翹曲變形,使熱流道板與噴嘴間密封失效而引起熔體泄漏。支承圈6、熱流道板5、澆口噴嘴4的軸向熱膨脹將消除冷間隙C.如冷間隙過大,軸向熱膨脹量不足,在注射時熔體壓力將使?jié)部趪娮?和熱流道板5發(fā)生分離出現(xiàn)熔體泄漏。如冷間隙過小,系統(tǒng)熱膨脹壓力過大,將會使系統(tǒng)零件發(fā)生彎曲,或壓應(yīng)力超過定模板的屈服應(yīng)力,使支承圈壓潰定模板,從而限制熱流道板的橫向熱膨脹,造成澆口噴嘴和熱流道板間發(fā)生熔體泄漏。因此,在設(shè)計模具時,正確計算系統(tǒng)熱膨脹量,留出合理的熱膨脹間隙是防止熔體泄漏的前提。系統(tǒng)線性熱膨脹量可采用下列公式計算:L=TL(1)系統(tǒng)熱膨脹受阻產(chǎn)生的熱應(yīng)力為:=EL-CL(2)定模固定板壓力采用下式校核p(3)式中:L為熱流道系統(tǒng)的線性熱膨脹量,mm;為系統(tǒng)零件材料的線熱膨脹系數(shù);T為熱流道系統(tǒng)零件與模具的溫差;L為室溫下流道系統(tǒng)零件在膨脹方向上的長度,mm;為系統(tǒng)熱膨脹受阻產(chǎn)生的熱應(yīng)力,MPa;C為預(yù)留間隙量,mm;E為系統(tǒng)零件的彈性模量,MPa;p為定模固定板材料的許用壓應(yīng)力。

　　

　　 熱流道系統(tǒng)的密封形式

　　

　　 熱流道板與噴嘴間采用平面密封,是國外熱流道系統(tǒng)常見的一種密封形式。系統(tǒng)軸向熱膨脹后支承圈壓在定模固定板上,在熱流道板和噴嘴結(jié)合平面處產(chǎn)生一定的熱壓力抵消熔體壓力進(jìn)行密封防漏。這種結(jié)構(gòu)形式不能保證冷密封,也沒有過熱保護(hù)措施,只有在設(shè)定的溫度條件下才能保證熱流道板與噴嘴的密封。設(shè)計時需準(zhǔn)確計算熱膨脹量,留出合適的冷間隙C.

　　

　　 b在噴嘴和熱流道板結(jié)合平面上采用了O型密封圈,O型密封圈用不銹鋼管制成,裝配時有2030鋼管直徑的預(yù)緊量防止熔體泄漏。這種結(jié)構(gòu)形式非常適合低剛度的熱流道板和模具

。

　　

　　 采用了彈性連接,由彈簧提供預(yù)緊力實(shí)現(xiàn)冷卻狀態(tài)下的密封,過熱時彈簧吸收熱膨脹防止系統(tǒng)損壞和泄漏,是一種較為理想的密封形式。

　　

　　 澆口噴嘴通過螺紋固定在熱流道板上,系統(tǒng)熱膨脹時噴嘴和滑動壓環(huán)隨熱流道板一起移動。由于噴嘴的移動會造成噴嘴流道軸線與定模板上澆口軸線的錯位,因此在設(shè)計噴嘴位置時需考慮橫向熱膨脹量。這種密封形式適用于注射點(diǎn)少、噴嘴間距不大的場合。

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原文標(biāo)題：NAK80模具鋼生產(chǎn)中為什么會出現(xiàn)熔體泄漏？